Техника и вооружение 2012 03
Шрифт:
На корпусе башни приваривались кронштейн для крепления прожектора Л-2 (справа от амбразуры башни), рымы для ее монтажа и демонтажа (в лобовой и кормовой части), десантные поручни (на бортах и корме), бонки для крепления укрывочного брезента (в кормовой части) и кронштейн для крепления задней фары дневного света (в кормовой части крыши).
Схема броневой защиты танка «Объект 430» (полигонный образец).
< image l:href="#"/>Башня танка «Объект 430» (полигонный образец).
Усиление
При изготовлении полигонных образцов броневая защита корпуса машины претерпела некоторые изменения. Так, например, сварные борта стали изготавливать цельнокатаными переменной толщины (80 и 55 мм) с сохранением углов наклона их верхней части, толщину гнутого кормового листа увеличили до 45 мм с одновременным уменьшением углов наклона его верхней и нижней части с 30 до 17' от вертикали. Кроме того, увеличили толщину крышек люков и усилили крепление подбашенного листа. Претерпела изменения и конструкция башни: в отдельных местах увеличили толщину корпуса башни, усилили крепление внутреннего погона опоры и ввели люк для установки воздухопитающей трубы ОПВТ в кормовой части крыши, закрывавшийся броневой крышкой (над люком для выброса стреляных гильз), увеличили количество десантных поручней на бортах башни и изменили расположение рымов на ее лобовой части.
К моменту изготовления опытных образцов танка «Объект 430» система ПАЗ для него еще не была окончательно отработана. Тем не менее, этой системой предусматривалась защита обитаемых отделений за счет их герметизации и создания избыточного давления порядка 147 Па (0,0015 кг/см^2 ) с помощью специальной нагнетательной установки производительностью 0,17 м^3 /с. Срабатывание защитных устройств осуществлялось автоматически – по сигналам специальных датчиков, реагировавших на воздействие гамма-излучения. Полученные от датчиков сигналы отрабатывались соответствующей аппаратурой и подавались на исполнительные органы, обеспечивавшие мгновенное закрытие жалюзи системы охлаждения двигателя, люка выброса стреляных гильз (от подрыва пиропатрона в рукоятках), горловины вытяжного вентилятора (путем выключения электромотора) и заслонки воздухопитающей трубы стартер-генератора 124* .
Нагнетатель, располагавшийся справа от раструба люка выброса стреляных гильз, был подключен к общему ресиверу выполненных в раструбе воздухопритоков, и представлял собой центробежный вентилятор с приводом от электромотора. Конструкция нагнетателя предусматривала одновременное его использование как центробежного сепаратора пыли с удалением ее наружу с коэффициентом очистки 99% при запыленности наружного воздуха 2,5 г/м^3 и неограниченном времени работы.
Для тушения пожаров внутри танка применялась унифицированная автоматическая система ППО «Роса» с дублирующим ручным управлением. Она обеспечивала тушение двух пожаров в одном из отделений или двух пожаров, возникнувших одновременно в боевом и моторном отделениях. В состав системы входили восемь термодатчиков (четыре из них располагались в боевом отделении и четыре – в МТО), автомат ППО, механизм остановки двигателя, аппаратура остановки и включения вентиляторов, два баллона с углекислотой и трубопроводы. После ликвидации пожара автоматически включались вентиляторы для проветривания боевого отделения. Для тушения незначительных пожаров в танке укладывался ручной огнетушитель ОУ-2.
Согласно техническому проекту для постановки дымовой завесы на машине предполагалось использовать систему ТДА. Однако из всех изготовленных образцов эта система была установлена и прошла испытания только на танке «Объект 430-3”П”». В качестве дымообразующего вещества в системе использовалось дизельное топливо, которое подавалось к форсункам, устанавливавшимся в выпускных коллекторах двигателя шестеренным насосом под давлением 0,13-0,14 МПа (13-14 кгс/см^2 ). Расход топлива при постановке дымовой завесы составлял 10-11 л/мин.
В силовой установке танка применялся специальный двухтактный пятицилиндровый танковый дизель 5ТД мощностью 426 кВт (580 л.с.) при частоте вращения коленчатых валов 3000 мин-1 . Двигатель монтировался на двух бугелях, выполненных заодно целое с картерами БКП и вваренных в кормовой лист, чем обеспечивалась жесткость и строгая соосность двигателя и БКП. В передней части двигателя имелась дополнительная опора с резиновыми амортизаторами, укрепленная на баке и моторной перегородке. Горизонтальное расположение цилиндров двигателя обеспечило ему минимальную высоту, равную 0,58 м, что позволило разместить непосредственно над двигателем, с правой стороны, эжекционную систему охлаждения, а также установить сверху на двигателе стартер-генератор и слева – воздухоочиститель. Отбор мощности на БКП осуществлялся с двух сторон от выпускного коленчатого вала двигателя.
На первом заводском образце танка «Объект 430-1 ”3”» пуск двигателя производился стартер-генератором СГ-5 (мощность в стартерном режиме 11,5 кВт (15,7 л.с.) или дублирующей его системой воздухопуска, в состав которой входили два пятилитровых воздушных баллона с давлением воздуха 14,7 МПа (150 кгс/см^2 ), манометр, пусковой кран и трубопроводы. Подзарядка баллонов сжатым воздухом производилась компрессором АК-150НК, устанавливавшимся на двигателе. На последующих образцах машины, ввиду необеспеченности надежного пуска двигателя стартер-генератором СГ-5 125* , использовался более мощный стартер-генератор СГ-10 (мощность в стартерном режиме 15,8 кВт (21,5
л.с.). Однако надежный пуск двигателя с помощью нового стартер-генератора мог производиться только на разогретой машине при температуре антифриза и масла в пределах 50-60°С.124* Предварительно (перед действием на зараженной местности или в условиях возможного применении противником ядерного оружия) члены экипажа закрывали все входные люки, а на выходящее в боевое отделение окно раструба гильзоулавливателя устанавливали прорезиненный герметичный чехол.
125* Отсутствие полного отключения трансмиссии от двигателя при положении избирателя передач на нейтрали привело к увеличению на 70% нагрузки на стартер-генератор.
Установка нагнетателя и вентилятора системы ПАЗ в танке «Объект 430».
Схема системы УА ППО танка «Объект 430».
Схема системы подогрева двигателя танка «Объект 430».
Для облегчения пуска двигателя в условиях низких температур окружающего воздуха применялась парожидкостная система подогрева с форсуночным подогревателем, имевшим водотрубный котел. Подогреватель размещался в боевом отделении под левым задним топливным баком и своей горловиной примыкал непосредственно к масляному баку. Пуск котла производился вручную с помощью рукоятки, от которой во вращение приводился вентилятор, подававший воздух через форсунки воздушного распыла топлива в топку котла. Воспламенение смеси осуществлялось от запальной свечи или факела. Дальнейший привод вентилятора (в процессе работы) осуществлялся турбинкой, имевшей мощность 150 Вт при частоте вращения 12000 мин– 1 и работавшей на паре, получаемом в котле. В связи с такой конструкцией электропривод котла подогревателя отсутствовал. При работе подогревателя в его котле, помимо разогрева антифриза системы охлаждения, осуществлялся подогрев топлива, подававшегося в двигатель, и масла (с помощью отработавших газов котла подогревателя, проходивших через трубу в масляном баке). Выпуск отработавших газов подогревателя осуществлялся через лючок в днище корпуса танка. Подогреватель обеспечивал пуск двигателя только в интервале температур от 0 до -25°С (вместо до -45°С по ТТТ).
При изготовлении полигонных образцов система подогрева и пуска двигателя была доработана с целью функционирования при температуре окружающего воздуха до -45°С. Изменениям подверглась и система воздухопуска. Одним из недостатков системы подогрева всех выпущенных образцов танка «Объект 430» являлось отсутствие специального устройства для обогрева экипажа в зимних условиях.
Емкость топливных баков составляла 1120 л, из которых 840 л находилось в забронированном объеме танка. Все топливные баки были объединены в две группы (правого и левого борта), соединенные между собой через топливораспределительный кран. В группу правого борта входили: правый носовой бак (рабочая емкость 190 л); бак-стеллаж – в отделении управления (185 л); правый задний бак – по правому борту в боевом отделении (120 л) и два наружных бака на правой надгусеничной полке (по 70 л). Группу левого борта составляли: левый носовой бак (87 л); левый передний бак – в отделении управления (96 л); левый задний бак – в боевом отделении (121 л); кормовой бак – в моторном отделении (34 л) и два наружных бака на левой надгусеничной полке (по 70 л). Общим расходным бачком служила 7-л емкость, заключенная в корпусе топливоизмерителя и крана, располагавшихся в отделении управления. Внутренние баки при необходимости могли быть отключены от наружных специальными кранами. Кроме левой и правой групп топливных баков, в топливную систему входили топливомер, топливные насосы, фильтры грубой и тонкой очистки топлива и клапан выпуска воздуха из системы. Система обеспечивала выработку топлива сначала из наружных баков, затем – из внутренних.
Заправка внутренних топливных баков могла производиться из бочки-тары включенным в систему центробежным насосом производительностью 80 л/мин (через фильтр), установленным в левом носовом топливном баке за 20-23 мин. При подводном вождении этот насос предполагалось использовать для откачки из отделения управления просочившейся воды. Заполнение наружных топливных баков осуществлялось с помощью ведер за 20-25 мин. Запас хода танка по шоссе на одной заправке достигал 450-470 км.
Система охлаждения двигателя – жидкостная, закрытого типа, с принудительной циркуляцией охлаждающей жидкости и эжекционным просасыванием охлаждающего воздуха через водяной и масляный радиаторы. Она монтировалась в изолированном отсеке, образованном стальным эжекторным коробом, приваренным к съемной правой части крыши МТО. Отработавшие газы двигателя подводились через ресивер к соплам эжектора. Под воздействием разряжения, создававшегося струей газа, выходившего из сопл, наружный воздух просасывался через радиаторы, охлаждая их, затем смешивался в камере смешения с отработавшими газами и выбрасывался через диффузоры эжектора наружу. Для обеспечения необходимой производительности эжектора, в связи с ограниченными габаритами по длине, он был выполнен двухрядным.